Электробезопасность: учебное пособие к практическим занятиям по курсу «Охрана труда» для студентов всех специальностей и форм обучения БГУИР

Министерство образования Республики Беларусь Учреждение образования «Белорусский государственный университет информатики и радиоэлектроники»

БГ УИ

Р

Кафедра производственной и экологической безопасности

Т.Ф. Михнюк

ек

а

ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТЬ

Учебное пособие

Би бл ио

т

к практическим занятиям по курсу «Охрана труда» для студентов всех специальностей и форм обучения БГУИР

Минск 2004

УДК 658.382.2 (075.8) ББК 31.29 я 73 М 69

т

ек

а

БГ УИ

Р

Рецензент: зав. кафедрой радиоэлектронных средств, канд. техн. наук, профессор Н.С. Образцов

Би бл ио

Михнюк Т.Ф. М 69 Электробезопасность: Учеб. пособие к практическим занятиям по курсу «Охрана труда» для студ. всех специальностей и форм обучения БГУИР / Т.Ф. Михнюк. – Мн.: БГУИР, 2004. – 76 с.: ил. ISBN 985-444-594-1. Учебное пособие содержит теоретический материал по оценке опасности электропоражения, методы и средства обеспечения электробезопасности, их выбор и расчет при использовании различных электрических сетей. В пособии изложены типовые ситуации, при которых возможно поражение персонала электрическим током. Приведены решения задач и выполнение заданий по указанной тематике. Для самостоятельной работы студентов предложено двадцать вариантов заданий. УДК 658.382.2(075.8) ББК 31.29 я 73

ISBN 985-444-594-1

© Михнюк Т.Ф., 2004 © БГУИР, 2004

СОДЕРЖАНИЕ

1. Оценка опасности поражения электротоком ...................................................... 4 1.1. Расчет возможных токов поражения ............................................................ 4 1.2. Нормирование напряжения прикосновения и токов через тело человека .............................................................................................................. 10

Р

2. Проектирование и расчет методов и средств обеспечения электробезопасности .......................................................................................... 12

БГ УИ

3. Примеры решения задач по оценке электропоражения, проектированию и расчету элементов и средств защиты от электрического тока ........................ 39 4. Задания для самостоятельной работы ............................................................... 48 Литература .............................................................................................................. 60

Би бл ио

т

ек

а

Приложение ............................................................................................................ 61

Современное производство немыслимо без широкого применения электрической энергии. Способствуя повышению производительности труда и культуры производства, электрический ток в то же время представляет большую опасность для жизни и здоровья людей. В отличие от других источников энергии электрический ток невозможно обнаружить дистанционно, без приборов. Поэтому будущие

Р

инженеры, разработчики новой техники и организаторы производства должны уметь оценивать потенциальную опасность электропоражения, обоснованно выбирать и

БГ УИ

рассчитывать способы и средства обеспечения электробезопасности.

1. ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ПОРАЖЕНИЯ ЭЛЕКТРОТОКОМ

Оценка опасности поражения электротоком заключается в расчете максимально

а

возможного тока, проходящего через тело работающего Ih, или напряжения при-

ек

косновения Unp и сравнении этих величин с предельно допустимыми значениями в зависимости от продолжительности воздействия этого тока или напряжения прикос-

т

новения. Оценка должна производиться как в нормальном режиме работы электроустановки, так и в аварийном. Под аварийным режимом понимается режим работы

Би бл ио

неисправной установки, при котором могут возникнуть опасные ситуации, приводящие к электротравмированию людей, взаимодействующих с установкой. Оценка опасности электропоражения позволяет определить необходимость применения способов и средств защиты, а фактические и предельно допустимые значения Ih и Unp служат исходными данными для их проектирования и расчёта.

1.1. Расчёт возможных токов поражения

Фактические значения Ih и Unp могут быть определены расчётным путём или экспериментально. Расчётные зависимости для определения Ih приведены в табл. 1.1, 1.2 и 1.3.

Таблица 1.1 Формулы для расчёта тока, проходящего через человека при прикосновении к проводнику в двухпроводных сетях переменного тока

Характеристика

Схема включения человека

п.п.

сети

в электрическую сеть

1

Изолированная от земли в нор-

2 1

ме работы

R1 R2

Ih 

UR1 R1R2  R1Rch  R2 Rch 

БГ УИ

U

мальном режи-

Формула для расчета тока

Р

№

При

R  R  R: 1 2

Rch

Ih 

2

Изолированная

2

U

а

от земли в аварийном режиме

1

ек

Rch

С заземленным

Би бл ио

3

R1 R2

т

работы

проводом (прикосновение

к

незаземленному

UR 2 R ch  R

r0

U

Rн

R1 R2

Rch

U

Rн

UR 1 I  , h  R R  R R  R R  1 ch э ch   1 э

где R  R 2 r зм э

2 ф 1

R

2

r

I  h R

зм

Uф ch

r 0

проводу)

4

С заземленным проводом

(

с

b

прикосновени-

ем к заземлен-

r0

2

Rab

1

a

Rch

I раб R ab U ab I   h R r R ch  r0 ch 0

ному проводу)

В табл. 1.1 приведены следующие обозначения: U – напряжение сети;

R1, R2 – сопротивления проводов относительно земли; r0 – сопротивление заземления провода; rзм – сопротивление замыкания провода на землю: Rch – сопротивление в цепи тела человека; Rн – сопротивление нагрузки; Rаb – сопротивление провода на участке аb; Iраб – рабочий ток нагрузки. При расчете Ih необходимо знать сопротивление в цепи человека Rch, которое

БГ УИ

ла или грунта), на котором стоит человек Roc, т.е.

Р

включает в себя сумму сопротивлений тела человека Rh, обуви Roб и основания (по-

Rch = Rh+ Roб + Roc, Ом.

(1.1)

Сопротивление тела человека Rh при напряжениях прикосновения Unp ≥ 50 В

а

принимается равным 1 кОм, а при Unp ≥ 50 В – 6 кОм.

ек

Сопротивление основания грунта равно: если ступни ног расположены рядом

т

Roc ≈ 2,2ρ, Ом;

Би бл ио

если ступни ног отстоят одна от другой на расстоянии шага Roc ≈ 1,5ρ, Ом,

где с – удельное сопротивление грунта, Ом·м. Электрическое сопротивление основания Roc, если человек стоит на грунте, за-

висит от вида и влажности грунта (прил., табл. 1); если человек стоит на полу – от материала и степени влажности пола (прил., табл. 2). Сопротивление обуви Rоб зависит от материала подошвы, влажности помещения и приложенного напряжения (прил., табл. 3).

При высокой влажности обуви и грунта Rоб и Roc принимают равными нулю, а сопротивление в цепи человека Rch равным сопротивлению тела человека (Rh). Для расчёта тока, проходящего через человека в случае прикосновения его к одной из фаз трёхфазных сетей, без учёта влияния систем защиты, контроля и авто-

матики можно воспользоваться формулами, указанными в табл. 1.2.

Таблица 1.2 Формулы для расчета Ih, проходящего через человека, прикоснувшегося к фазному проводу трехфазных сетей

п.п.

сети

1

2

1

Схема сети 3

Трехпроводная сеть с изолиро-

лью

R1 R2 R3 C C C R R 1 2 3 R R R

нейтра-

при

нор-

Би бл ио

т

ек

мальном режиме работы

ков 4

3 2 R 1 R R

При

R  R  R  R, 1 2 3

C C C C 1 2 3

3U ф I  h 3R  Z ch

а

ванной

Формула для расчета то-

Р

Характеристика

БГ УИ

№

или в действительном виде U

I  h

ф  R( R  6R ) ch R 1 ch 2 2 9R (1 R ω2C2 ) ch

При

C C C C→ 1 2 3

0 (в

сетях небольшой протяженности) Z ≈ R, тогда 3U I

h



3R

ch

ф R

Окончание табл. 1.2 1

2

3

2

Трехпроводная

4 3 2 R 1 R R

сеть с изолироRch R

ванной нейтралью

при ава-

Uл I  ; h R  rзм ch

rзм R

рийном режиме

Р

U пр  U л

работы (одна из

землю

БГ УИ

фаз замкнута на через

сопротивление замыкания rзм) 3

Четырехпро-

при

нормаль-

r0 R

Би бл ио

ном режиме ра-

ек

ной нейтралью

Rch R

U

I  h R

U , ф ф  r R ch 0 ch

так как r0 100 кВ·А. Чтобы получить заземление, обеспечивающее безопасность электротехнического персонала, применяют сложные групповые заземлители. Защитное заземление следует применять в электроустановках, питающихся от трёхфазных трёхпроводных сетей с изолированной нейтралью или двухпроводных сетей переменного и постоянного тока, изолированных от земли.

При выборе защитного заземления как технического способа обеспечения электробезопасности в каком-либо конкретном случае следует придерживаться следующих рекомендаций. Выносное заземляющее устройство следует устраивать, если невозможно разместить заземлитель на защищаемой территории; при высоком удельном электрическом сопротивлении грунта на этой территории и наличии на сравнительно небольшом удалении от нее мест с повышенной электрической про-

Р

водимостью; при рассредоточенном размещении заземляемого оборудования и т.п. При выносном заземлителе коэффициент напряжения прикосновения (α1)

БГ УИ

близок или равен единице, поэтому этот тип заземляющего устройства следует применять при малых токах замыкания на землю Iз, в частности в установках до 1 кВ, где потенциал заземлителя:

U

γ  I R  пр.доп , з з з α

а

2

α  2

R

h , R ch

Би бл ио

т

заземляющего устройства;

ек

где Uпр.доп – предельно допустимое напряжение прикосновения; R3 – сопротивление

где Rсh – полное сопротивление в цепи тела человека. Контурное (распределённое) заземляющее устройство следует применять в

случае, когда необходимо выровнять потенциал между защищаемой территорией и защищёнными частями оборудования и тем самым уменьшить напряжения прикосновения и шага до допустимых значений. Для заземления электроустановок в первую очередь должны быть использова-

ны естественные заземлители. Если при этом сопротивление заземляющих устройств или напряжение прикосновения имеют допустимые значения, а также обеспечиваются нормированные значения напряжения на заземляющем устройстве, то искусственные заземлители должны применяться лишь при необходимости снижения плотности токов, протекающих по естественным заземлителям.

В качестве естественных заземлителей могут использоваться проложенные в земле водопроводные и другие металлические трубопроводы (за исключением трубопроводов горючих жидкостей, горючих или взрывоопасных газовых смесей); металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, находящиеся в соприкосновении с землёй; свинцовые оболочки кабелей, проложенных в земле (кроме алюминиевых оболочек кабелей); заземлители опор воздушных линий, со-

Р

единённые с заземляющим устройством электроустановки при помощи грозозащитного троса воздушной линии, если трос не изолирован от опор; нулевые про-

БГ УИ

вода воздушных линий до 1 кВ с повторными заземлителями при количестве воздушных линий не менее двух; рельсовые пути магистральных неэлектрифицированных дорог и др.

В электроустановках напряжением до 1 кВ в качестве заземлителя можно использовать железобетонные фундаменты зданий, если выполняется соотношение

ек

а

S > S0,

где S0, м2 – критический параметр (прил., табл. 4).

т

При конструктивном исполнении и размещении искусственных заземлителей

Би бл ио

следует придерживаться следующих рекомендаций. В качестве вертикальных электродов

предпочтительно

использовать

стальные

стержни

диаметром

10–16 мм и длиной до 10 м, угловую сталь (от 40x40 до 60x60 мм) и, как исключение, стальные трубы диаметром 50–60 мм с толщиной стенок не менее 3,5 мм и длиной 2,5–3,0 м. Для связи вертикальных электродов и в качестве самостоятельного горизонтального электрода обычно применяют полосовую сталь шириной 10–20 мм и толщиной 4 мм, а также сталь круглого сечения диаметром 10–12 м. Наименьшие размеры стальных искусственных заземлителей следующие: диаметр круглых (прутковых) заземлителей 10 мм для неоцинкованных и 6 мм для оцинкованных; сечение прямоугольных заземлителей 48 мм; толщина прямоугольных заземлителей 4 мм; толщина полос угловой стали 4 мм.

Для установки вертикальных заземлителей предварительно роют траншеи глубиной 0,7–0,8 м, после чего уголки или трубы заглубляют специальными механизмами – копрами, гидропрессами и т.п. Стальные стержни диаметром 10–12 мм и длиной 4–4,5 м ввёртывают в землю с помощью специальных приспособлений, а более длинные заглубляют вибраторами. Проводимость заземляющих проводников в электроустановках до 1 кВ и выше

Р

с изолированной нейтралью должна быть не менее 1/3 проводимости фазных проводников, а сечения – не менее указанных в приложении (табл. 5).

БГ УИ

Каждая часть электроустановки, подлежащая заземлению, должна быть присоединена к сети заземления при помощи отдельного ответвления. Заземление переносных электроприёмников должно осуществляться специальной жилой, расположенной в одной оболочке с фазными жилами переносного провода. Сечение этой жилы должно быть равным сечению фазных проводников. Использование для этой цели

а

нулевого рабочего проводника не допускается.

ек

Для устройства заземления передвижных электроустановок используются инвентарные заземлители, входящие в комплект передвижной электроустановки. Они

т

представляют собой стержни с зажимом трех типоразмеров: длиной 1180, 1500 и 2000 мм, при этом глубина погружения в землю составляет соответственно 580, 900

Би бл ио

и 1400 мм. Наружный диаметр стержня 15 мм. Расчёт заземлителей в электроустановках напряжением до 1 кВ выполняют с

помощью коэффициента использования по допустимому сопротивлению заземлителя растеканию тока. При этом определяют количество, размеры и схемы размещения в земле электродов заземлителя и заземляющих проводников, при которых сопротивление заземляющего устройства растеканию тока или напряжение прикосновения при замыкании фазы на заземлённые части электроустановок не превышает допустимых значений. Исходными данными для расчёта являются: характеристика установки (тип, вид оборудования, рабочие напряжения, суммарная мощность генераторов или трансформаторов, питающих данную сеть, условия эксплуатации установки и т.п.);

данные о естественном заземлителе, в частности, измеренное сопротивление конструкции растеканию тока, сведения о его конфигурации, размерах, материале и другие данные, необходимые для определения его сопротивления расчетным методом; удельное электрическое сопротивление земли на участке размещения заземлителя и характеристика погодных условий во время измерений, признаки климатиче-

Р

ской зоны, в пределах которой сооружается заземлитель (прил., табл. 6); вид, форма, размеры, материал электродов и заземляющих проводников,

БГ УИ

предназначенных для сооружения искусственного заземляющего устройства.

Расчёт заземляющего устройства выполняется в следующей последовательности: 1. Вначале определяют значение допустимого сопротивления заземляющего устройства Rз.доп, которое устанавливается в зависимости от напряжения сети и суммарной мощности генераторов или трансформаторов, питающих эту сеть, а

ек

в маломощных сетях (до 100 кВ·А).

а

именно: 4 Ом в сетях с напряжением до 1 кВ и мощностью более 100 кВ·А и 10 Ом –

Сопротивление заземляющего устройства, которое выполняется с соблюдени-

т

ем требований к напряжению прикосновения, определяют по допустимому напря-

Би бл ио

жению на заземляющем устройстве и току замыкания на землю I3, который в сетях до 1 кВ не превышает 10 A. При определении значения Unp.доп (табл. 1.4 и 1.5) в качестве расчётного времени воздействия следует принимать сумму времени действия защиты и полного времени отключения выключателя. 2. Если на территории проектируемого заземляющего устройства имеются ес-

тественные заземлители, которые можно использовать, то общее сопротивление заземляющего устройства Rз.y будет складываться из сопротивления естественных и искусственных заземлителей, т.е. R  з.у R

1 ест



1 R иск

R

з.доп



Так как требуемое значение Rз.доп может быть обеспечено только естественными за-

землителями, то сначала необходимо выполнить расчёт сопротивления естественных заземлителей и полученный результат сравнить с требуемым значением Rз.доп. Поэтому следующим этапом расчёта защитного заземления является расчёт сопротивления естественных заземлителей. 3. Сопротивление естественных заземлителей может быть рассчитано с помощью зависимостей, полученных и используемых для расчёта сопротивления искусст-

Р

венных заземлителей, аналогичных по форме и расположению в земле естественным.

БГ УИ

Эти зависимости представлены в приложении (табл. 8). Например, для расчета сопротивления горизонтально проложенного в земле металлического трубопровода можно использовать п.6 данной таблицы, согласно которому приближенно

где

l, м – длина трубопровода;

ек

d , м – его наружный диаметр;

а

  2l 2  R ln  , Ом, 2l  dt 

t, м – глубина заложения в грунт (от поверхности земли до оси трубопровода).

т

Сопротивление железобетонных конструкций, расположенных в земле, также

Би бл ио

может быть приближенно определено из п. 3 (прил., табл. 8). При этом ρ следует умножить на коэффициент 1,8, учитывающий наличие бетонного слоя и его промерзание. С учётом этого сопротивление железобетонной стойки или сваи, погруженной в землю на глубину l, много большую их диаметра d:

0,9 ρ 4 l ln , Ом. с l d

R 









При прямоугольном поперечном сечении стойки или сваи со сторонами а и b

эквивалентный диаметр d  2  a b   . Сопротивление железобетонной плиты

R

пл

где D, м – диаметр плиты.



0 ,9 ρ , D

Диаметр прямоугольной плиты со сторонами а и b

D  2 (a  b)  . Сопротивление растеканию тока железобетонных фундаментов: 0 ,5 

Rс р 

э , Ом,

(2.1)

Р

S

БГ УИ

где S, м2 – площадь, ограниченная периметром здания на уровне поверхности земли; ρэ, Ом·м – эквивалентное сопротивление земли (прил., табл. 4).

Сопротивление растеканию тока свинцовой оболочки проложенного в земле кабеля определяется через модуль ее входного сопротивления:

Жвх  Жв c t h  L, Ом,, 













а

откуда Жв  Жпр rп , Ом , О

ек



Ζ

 

пр , к м -1 , r п

т





Би бл ио

где Zв, Ом – волновое сопротивление оболочки кабеля; γ – постоянная распространения; L, км – длина кабеля в земле;

Znp – продольное сопротивление оболочки кабеля на длине 1 км: Ζпр  rпр  0,05  j 0,145 lg 



Ом 0,356 , , 10 f км  4 d 10  





здесь rпр, Ом/км – активное продольное сопротивление оболочки кабеля; d, м – диаметр оболочки; ƒ=50 Гц – частота тока; rп – переходное сопротивление оболочки кабеля на землю на длине 1 км:

rп  0,366 103  [6  lg  dt  ] , Ом·км, 





где t, м – глубина заложения кабеля. При нескольких рядом расположенных кабелях значение rп следует умножить на коэффициент 1,2, при трех – на 1,4, при шести – на 1,5, при восьми кабелях – на 1,6. Если сопротивление естественных заземлителей с учетом сопротивления зазем-

Р

ляющих проводников не превышает требуемого значения сопротивления защитного заземления и выполняются указанные выше требования, расчёт заканчивается. Если

БГ УИ

же естественные заземлители отсутствуют или рассчитанное сопротивление их растеканию тока (либо измеренное) велико, то необходимо устраивать искусственные заземлители, которые подключают параллельно естественным. Поэтому следующим этапом расчёта защитного заземления является расчёт искусственных заземлителей. 4. Для заземления стационарных электроустановок наибольшее распространение

а

получили групповые искусственные заземлители, размещенные в грунте на опреде-

ек

ленной глубине. Они представляют собой систему вертикальных электродов, параллельно соединенных горизонтальным проводником связи. Вертикальные электро-

т

ды располагают в ряд или по контуру. Расстояние (а) между соседними вертикальными электродами (если позволяют размеры отведенной под заземлитесь площадки)

Би бл ио

рекомендуется брать не менее 2,5 м. Для заземлителей, расположенных в ряд, отношение а к длине l вертикального электрода предпочтительно выбирать равным 2,3, а при расположении электродов по контуру – равным 3. Вначале определяют сопротивление одиночного вертикального электрода с

помощью соответствующих расчетных зависимостей, приведенных в приложении (табл.8). Например, если используют стальные стержни длиной l из угловой стали с шириной полки b, верхние концы которых находятся от поверхности на глубине t0, то сопротивление растеканию тока такого электрода Rугл.ст определяют из п.4 (прил., табл.8), т.е.

R

ρ  2l 1 4t  l   1  ln  ln , Ом. угл.ст 2 l  b 2 4t l 

Удельное сопротивление земли ρп определяют экспериментально (прил., табл. 9), а расчётное с1 – по формуле с учётом коэффициента сезонности ψ (прил., табл. 7): ρ  ρ ψ. 1 п

В приложении (табл. 9) приведены приближенные значения удельных электрических сопротивлений различных грунтов и воды.

Р

Далее определяется ориентировочное количество вертикальных электродов n с

БГ УИ

некоторым избытком. Для этого находят произведение коэффициента использования вертикальных электродов ηв на их количество n по формуле (исходя из соотноше-

R эл R  ния общ η n ): в

ек

а

R η n в , в R з

а затем по приложению (табл. 10) определяют количество вертикальных электродов.

т

Не указанные в таблице значения находят методом интерполяции. Полученные зна-

Би бл ио

чения округляют в меньшую сторону до целых чисел. Далее, зная ориентировочное количество электродов, с учетом схемы их раз-

мещения в грунте, находят длину горизонтального проводника связи L по формулам: при расположении электродов в ряд L = 1,05(n – 1)a, м,

при расположении электродов по контуру L = 1,05na, м.

Затем рассчитывают сопротивление растеканию тока горизонтального проводника связи (в виде стальной полосы шириной b), соединявшего концы вертикальных электродов (п. 6, прил., табл. 8):

 2l 2 ρ R ln  2 l  dt  Z

  , Ом ,   О

где ρ – расчётное удельное сопротивление земли с учетом коэффициента сезонности (прил., табл. 7):

ρ  ρ ψ, n

откуда с – удельное сопротивление земли, определяемое экспериментально (прил.,

Р

n

БГ УИ

табл. 9).

Результирующее сопротивление искусственного группового заземлителя Ru будет равно

Rв R r

Rи 

Rв з r  Rr з в n

, Ом,

ек

дов (прил., табл. 10 и 11).

а

где в, r – коэффициенты использования вертикальных и горизонтальных электро-

При использовании естественного заземлителя (сопротивление которого равно

т

R1 ) допустимое сопротивление искусственного заземлителя Rи. доп должно быть не бо-

Би бл ио

лее требуемого. С учётом допустимого значения сопротивления защитного заземления Rз. доп его можно определить по формуле Rи .доп 

R1 R з.доп R в - R з.доп

, Ом.



Отличие рассчитанных сопротивлений от допустимых по экономическим соображениям не должно быть значительным. Изменяя параметры заземления (количество электродов, их размеры и т.п.) и повторяя расчёт методом последовательного приближения, добиваются выполнения необходимых требований к сопротивлению проектируемого заземляющего устройства. В передвижных электроустановках сопротивление одиночного заземлителя

при использовании инвентарных заземлителей может быть рассчитано из п. 3 (прил., табл. 8), т.е. 4l R   ln  п  , О м , r 2 l d  п  

где ρ – удельное сопротивление земли с учётом сезонных изменений и степени увлажнения.

Р

Инвентарные заземлители размещают в ряд или по контуру. При этом рас-

Затем находят произведение

η n э

R R

БГ УИ

стояние (а) между соседними электродами выбирают из условия а/lп = 1 (реже а/lп =2).

з

,

з.треб

а

где Rз. треб – требуемое сопротивление заземлителя.

ек

Затем по приложению (табл. 10) определяют необходимое количество электродов п. Используя полученные данные, рассчитывают результирующее сопротивление за-

Би бл ио

т

землителя по формуле

R R  , Ом. з nη з  О

Значение Rз должно удовлетворять условию Rз  Rз.доп Rз.тре б .

Сопротивление растеканию тока группового заземлителя, состоящего из пг го-

ризонтальных полос шириной h и длиной l, параллельно уложенных в землю на определенную глубину, определяют по формуле Ru 

Rr , Ом, n г  з г .n  О

где Rr – сопротивление растеканию тока одной полосы без учёта эффекта запирания;

 г.n – коэффициент использования горизонтальных полосовых электродов (прил., табл. 12). Далее, исходя из размеров площадки для размещения заземлителя и с учётом экономически оптимальных решений, определяют методом последовательного приближения основные геометрические размеры заземлителя, число полос и глубину их заложения в землю, при которых рассчитанное в итоге сопротивление Rи с учётом со-

Р

противления заземляющих проводников окажется не более допустимого.

БГ УИ

На практике могут применяться лучевые заземлители, которые выполняют из круглой или полосовой стали и укладывают в землю на глубину l в виде расходящихся из одного центра лучей. Лучи предпочтительнее располагать под равными углами от центра. Увеличение числа лучей до четырех нецелесообразно вследствие значительного уменьшения коэффициента использования л, значения которого при-

а

ведены в приложении (табл.13).

ек

Сопротивление растеканию тока лучевого заземлителя рассчитывают по формуле

R 

т

u

R , Ом, n η  О

л

л

Би бл ио

где R – сопротивление растеканию тока одного луча. Его определяют из п. 6 (прил., табл. 8) исходя из геометрических размеров, глубины заложения в землю, удельного сопротивления грунта; nл – число лучей.

В результате расчёта методом последовательных приближений получают гео-

метрические размеры лучей и их количество, при которых сопротивление растеканию тока такого заземлителя с учётом сопротивления заземляющих проводников не превышает допустимой величины. Зануление представляет собой преднамеренное электрическое соединение с неоднократно заземленным защитным проводником сети нетокопроводящих частей оборудования (например, металлического корпуса), которые могут оказаться под напряжением в результате замыкания электропитания на эти части или корпус (рис. 2.3).

2

3 2 1 N rп

r0

а

rп б

Р

r0

1

БГ УИ

Рис. 2.3. Электрическая схема зануления: а – в трёхфазной трёхпроводной сети с заземлённой нейтралью; б – в двухпроводной сети постоянного тока с заземлённым полюсом При наличии зануления опасность электропоражения при прикосновении к зануленным частям (корпусу) оборудования и при замыкании на них питающего напря-

а

жения сети устраняется отключением оборудования от сети в результате срабатыва-

ек

ния отключающего устройства (например, перегорание плавкой вставки предохранителя), вызванного большим током короткого замыкания. Так, при замыкании фазы 2

т

(рис. 2.3,а) на занулённый корпус установки образуется цепь короткого замыкания второй фазы, а возникший большой ток в этой цепи приведёт к перегоранию плавкой

Би бл ио

вставки и отключит поврежденную установку от сети. Так как плавкие предохранители и автоматические выключатели с тепловой

защитой срабатывают в течение нескольких секунд, то для снижения напряжения, действующего на человека в течение этого времени, обязательно применение повторного заземления защитного проводника (rповт). При этом напряжение прикосновения уменьшится до значения:

U пр  I r .повт rповт 1 , 



где Ir. повт – ток, протекающий через повторное заземление rповт. Зануление применяется в электроустановках, питающихся от трёхфазных четырёхпроводных сетей с заземлённой нейтралью, с заземленным выводом (проводом) или полюсом в двухпроводных сетях, соответственно переменного и постоянного то-

ка (рис. 2.3, б). В этих случаях применение защитного заземления без зануления не допускается. Защитное заземление или зануление электроустановок следует выполнять в следующих случаях: при номинальных напряжениях электропитания 380 В и выше переменного тока, 440 В и выше постоянного тока – во всех случаях (кроме случаев, оговорен-

Р

ных ниже); при номинальных напряжениях электропитания, равных и выше 42 В перемен-

БГ УИ

ного тока, равных и выше 110 В постоянного тока – в помещениях с повышенной опасностью, особо опасных и при наружных условиях эксплуатации оборудования; при всех напряжениях переменного и постоянного тока во взрывоопасных зонах (помещениях).

При выборе в качестве технического способа обеспечения электробезопасности

а

зануления необходимо произвести его расчёт. Расчёт зануления производится с це-

ек

лью определения условий, при которых оно надежно и быстро отключит повреждённую электроустановку от сети и одновременно обеспечит безопасность прикоснове-

т

ния человека к зануленным частям установки в аварийный период (при замыкании фазы на корпус электроустановки или нулевой защитный проводник).

Би бл ио

В связи с этим для определения зануления необходимо рассчитать: отключающую способность;

заземление нейтрали, исходя из условий безопасности при замыкании фазы на

землю;

повторные заземлители нулевого защитного проводника для обеспечения безо-

пасности при замыкании фазы на корпус электроустановки. Расчёт на отключающую способность заключатся в расчёте тока короткого

замыкании Iкз, величина которого определяется проводимостью фазных и нулевых защитных проводников и достаточна для срабатывания устройства отключения установки (предохранитель, электромагнитный расцепитель и т.п.) от сети, т.е. Iкз  kIн ,

(2.2)

где k – коэффициент кратности номинального тока: k = 3 для плавкой вставки предохранителя (k = 4 во взрывоопасных зонах); k = 1,4 для автоматических выключателей с номинальным током более 100 А; Iн – номинальный ток срабатывания устройства защиты (плавкой вставки предохранителя или электромагнитного расцепителя), который определяется исходя из потребляемой мощности установки: N Iн  kн у , U

БГ УИ

Р

(2.3)

где kн = 1,1 – коэффициент надежности; U – напряжение питания установки.

В приложении (табл. 14) приведены значения номинальных токов некоторых типовых предохранителей для сетей с напряжением 220 и 380 В.

а

Ток однофазного короткого замыкания без учёта тока, протекающего через

ек

землю, величина которого незначительна, может быть определен по формуле U

    

Би бл ио

т

I кз 

Z

т

3

ф

A

    

,

(2.4)

Zn

где Zm и Zn – модули полного сопротивления обмоток источника питания (трансформатора, генератора) и полного сопротивления петли «фаза-нуль», Ом. Причём

Zп 

  Rф 

2

 R нз    x ф  x нз  x п  ,

где Rф и Rнз – активные сопротивления фазного и нулевого защитных проводников, Ом;

xф и xнз – внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитных проводников, Ом; хn , Ом – внешнее индуктивное сопротивление петли «фаза-нуль». Активное сопротивление петли «фаза-нуль» (Rф+Rнз) для проводников из цвет-

ных металлов определяют по формуле

n  l Rф  Rнз   i i , S i 1 i где ρi – удельное сопротивление материала 1-го участка проводника (для меди ρ = 0,0175 Ом·мм2/м, для алюминия ρ = 0,028 Ом·мм2/м);

БГ УИ

чение Sh, мм2, и выполненного из одного материала;

Р

li, м – длина 1-го участка проводника, имеющего одинаковое поперечное се-

п – число первых участков, образующих цепь «фаза-нуль».

Внешнее индуктивное сопротивление хn, а также активное сопротивление R фазного и нулевого защитных проводников из цветных металлов можно определить по погонному сопротивлению R и хn и длине l n , т.е. 1

ек

а

R  R l  x  xl l . n n

В приложении (табл. 15) приведены значения погонного активного и внешнего

т

индуктивного сопротивлений фазных и нулевых защитных проводников.

Би бл ио

Внешнее индуктивное сопротивление хn двухпроводной линии с проводами круглого сечения одинакового диаметра d (м) можно определить по формуле  2D  x n  2 f l  , d  

где , Гц – частота тока; l, м – длина линии;

D, м – расстояние между проводами линии;

 – абсолютная магнитная проницаемость среды:    , 1

0

где μ1 – относительная магнитная проницаемость среды; μ0 – магнитная постоянная. Для линий длиной 1 км, проложенных в воздушной среде, при частоте тока 50 Гц,

 2D   xl  0 ,1256 ln  , Ом/км. n  d    



В приближенных расчетах хп принимают равным 0,3 Ом/км для внутренней проводки и 0,6 Ом/км для воздушных линий. l Активное Rc и внутреннее индуктивное x n сопротивления 1 км стальных про-

Р

водников, в частности нулевого защитного проводника, при некоторых значениях

БГ УИ

плотности тока частотой 50 Гц приведены в приложении (табл. 16). Предварительно необходимо выбрать профиль и сечение проводника, знать его длину и ожидаемое значение тока однофазного короткого замыкания 1кз . Сечение выбирают при условии, чтобы плотность тока 1кз = 0,5 – 2,0 А/мм2.

Внутреннее индуктивное погонное сопротивление медных и алюминиевых

а

проводников сравнительно мало (около 0,0156 Ом/км), поэтому им можно пренеб-

ек

речь.

Модули полных сопротивлений обмоток трёхфазных трансформаторов Zmp при

т

вторичных напряжениях 380/220 В указаны в приложении (в табл. 17 для масляных и в табл. 18 для сухих трансформаторов).

Би бл ио

Рекомендуется применять силовые трансформаторы со схемами включения

обмоток «треугольник – звезда» (A/Yn) при мощности 400 кВ·А и выше и «звезда – зигзаг» (Y/ZМ) при мощности 250 кВ·А и ниже. Допускается устанавливать силовые трансформаторы со схемой соединения обмоток «звезда – звезда» (Y/Yн) независимо от мощности при условии соблюдения требований к отношению кратности тока однофазного короткого замыкания номинальному току устройств максимальной токовой защиты. После расчета тока однофазного короткого замыкания проверяют выполнение условия

I кз  kI н для выбранного средства автоматической защиты. Если это условие не выполняется,

то необходимо увеличить сечение проводников, и в первую очередь нулевого защитного проводника. Расчёт заземления нейтрали источника питания и повторных заземлений нулевого провода выполняется аналогично расчету защитного заземления электроустановок. При этом сопротивление заземляющего устройства, к которому присоединяются нейтрали источников питания (трансформаторов), а также каждого повторного за-

Р

землителя, не должно превышать значений, указанных в приложении (табл. 19). Эти сопротивления должны обеспечиваться использованием естественных заземлений и

БГ УИ

повторных заземлений нулевого проводника воздушных линий напряжением до 1 кВ при числе отходящих линий не менее двух.

При размещении электроустановок, подлежащих занулению вне зданий, расстояние электроустановки до ближайшего заземлителя повторного заземления нулевого провода воздушной линии или до заземлителя нейтрали должно быть не более

а

100 м.

ек

Защитное отключение. В зависимости от входного сигнала (уставки) устройства защитного отключения (УЗО) делятся на типы, реагирующие на напряжение

т

корпуса относительно земли; ток замыкания на землю; напряжение нулевой последовательности; ток нулевой последовательности; оперативный ток и т.д.

Би бл ио

УЗО, предназначенные для отключения электроустановок при прикоснове-

нии человека к частям, находящимся под напряжением, должны иметь такие характеристики, чтобы при их использовании ток, протекающий через человека Ih (или Unp), и продолжительность воздействия тока τ в интервале до 1 с не превышали допустимых значений (табл. 1.5). Исходя из этого условия, требуемое время срабатывания τc УЗО может быть определено либо по графику (рис. 2.4), либо по данным приложения (табл. 23).

Ih.доп, мА

400 300

0,2

0,4

0,6

0,8

τ, c

БГ УИ

0

Р

200

Рис. 2.4. График зависимости Ih.доп от продолжительности воздействия тока Выбор уставки производится исходя из условий обеспечения безопасности с помощью расчётных зависимостей, связывающих входной сигнал УЗО с парамет-

а

рами электрической сети и тела человека. Рассчитанные величины уставок следует

ек

скорректировать до рекомендуемых значений.

Для сетей с глухозаземлённой нейтралью стандартные значения уставок со-

Би бл ио

5 А).

т

ставляют 0,002, 0,006, 0,01, 0,02, 0,03, 0,1, 0,3, 0,5, 1 А (для селективных УЗО ещё 2 и

Для сетей с изолированной нейтралью при выборе уставки следует пользовать-

ся следующими рекомендациями. Для селективных УЗО рекомендуются следующие значения уставок: при напряжении сети до 1000 B – 0,025 А и свыше 1000 В – 0,3, 0,5, 0,75, 1,5 А.

В устройствах, реагирующих на ток нулевой последовательности, датчиком яв-

ляется трансформатор тока нулевой последовательности (ТТНП). Наибольшее распространение получила конструкция датчика с магнитопроводом тороидальной формы. Первичными обмотками трансформатора служат фазные проводники, пропущенные через окно магнитопровода; вторичная обмотка равномерно расположена на магнитопроводе и нагружена на входное сопротивление преобразователя. При замыкании на заземленный корпус входной ток ТТНП:

I вх 

I h Rh R з  1 2



U . R з  1 2

Уставка УЗО в этом случае должна удовлетворять соотношению Iу 

U пр .доп R з  1 2

или

–

I h .доп R h , R з  1 2

предельно допустимые напряжения прикосновения и ток через

БГ УИ

где Uпр.доп и Ih.доп

у



Р

I

тело человека в зависимости от времени его воздействия (табл. 1.5). В худшем по условиям поражения случае α1 = α2 = 1, тогда

U пр .доп

или

Z р  Rз

I

у



I h .доп R h  R з  1 2

а

Iу 

ек

Эти соотношения позволяют определить уставку и быстродействие УЗО по заданному сопротивлению R3 или по известным характеристикам УЗО найти необходимое

Би бл ио

пус ток уставки:

т

сопротивление заземляющего устройства. При замыкании фазы на зануленный кор-

I у  I кз .

Совместное применение зануления и защитного отключения позволяет снизить

требования к сопротивлению петли «фаза-нуль» и к коэффициенту фазности номинального тока автомата защиты.

Устройства с уставкой 10 мА обеспечивают высокую вероятность защиты как

при прямом, так и при косвенном прикосновении человека к токоведущим частям. Устройства с уставкой 300, 500 и 1000 мА эффективны только при замыкании на заземлённый (или занулённый) корпус. В приложении (табл. 20) приведены характеристики выпускаемых промышленностью УЗО, реагирующих на ток нулевой последовательности.

Рекомендуемая схема включения УЗО представлена на рис. 2.5. Такое подключение трёхфазной нагрузки Н1 позволяет максимально использовать эффективность УЗО и дает возможность подключать в зоне защиты однофазные нагрузки Н2. Фазные и нулевой рабочий проводники образуют первичную обмотку ТТНП. При такой схеме проявляются одновременно защитные свойства зануления и защитного отключения.

Р

УЗО на токе нулевой последовательности используется в сетях любого напря-

БГ УИ

жения с различным режимом нейтрали с целью защиты человека как в случае прикосновении к корпусу электроустановки, оказавшемуся под напряжением, так и при прикосновении непосредственно к фазе сети.

а

3 2 1 0

Н2

Н1

Би бл ио

т

ек

П Усилитель

Рис. 2.5. Рекомендуемая схема включения УЗО: Н1 – трёхфазный потребитель; Н2 – однофазный потребитель

Устройства, реагирующие на потенциал корпуса, рекомендуется применять в

сетях всех напряжений независимо от режима нейтрали, когда система защитного заземления или зануления малонадежна или недостаточно эффективна. Вместе с тем из-за неселективности работы устройств этого типа использование таких УЗО ограничивается установками с индивидуальными заземлениями (например, передвижные электроустановки) (рис. 2.6).

ОК

РН rв

RЗ

БГ УИ

Р

Рис. 2.6. Принципиальная схема УЗО, реагирующего на потенциал корпуса: R3 – сопротивление защитного заземления; rв – сопротивление вспомогательного заземления; OK – отключающая катушка автоматического выключателя; РН – реле максимального напряжения Расчет УЗО выполняется в следующей последовательности:

1. Определяется уставка φуст, т.е. производится расчет допустимого значения

а

потенциала на корпусе относительно земли, при котором напряжение прикосновения

ек

не превысит допустимое:

U  уст  пр. доп , 1 2 

т



Би бл ио

где α1 и α2 – коэффициенты напряжения прикосновения. 2. Рассчитывается напряжение срабатывания Uср РН, которое должно быть

меньше φуст и Uпр.доп:

U пр .доп Z р U ср  ,  1 2 ( Z р  rв )

(2.5)

где Zp — полное сопротивление реле. При известных данных РН (Ucp , Zp) для Uпр.доп из этого же соотношения можно рассчитать сопротивление вспомогательного заземления.

По величине Ucp выбирают тип реле (прил., табл. 21). Устройство, реагирующее на ток замыкания на землю (рис. 2.7), рекомендуется применять в установках, корпуса которых изолированы от земли и между которыми нет электрической связи. Это – ручной электрифицированный инструмент, передвижные установки и т.д. Напряжение питающей сети и режим нейтрали могут быть

Р

любыми.

БГ УИ

ОК

РT

а

RЗ

т

ек

Рис. 2.7. Принципиальная схема УЗО, реагирующего на ток замыкания на землю: R3 – заземление корпуса; ОК – отключающая катушка автоматического выключателя; РТ – реле тока

Би бл ио

При расчёте данного типа УЗО вначале, исходя из условий безопасности, рассчитывают уставку, т.е. допустимое значение тока, проходящего через заземляющий проводник:

Iу 

U пр .доп Z р  Rз



Уставка реле для схемы с включением обмотки реле в рассечку зануляющего

проводника

I у  К з I кз ,

где Кз = (0,5 – 0,7) – коэффициент запаса; Iкз – максимальный ток короткого замыкания.

(2.6)

Затем определяют ток срабатывания РТ, который должен быть равен току уставки Iуст (т.е. Iср = Iycm), и выбирают тип реле (прил., табл. 22). Устройства, реагирующие на оперативный ток (рис. 2.8), можно применять в сетях напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью. При этом корпуса защищае-

БГ УИ

ЭТ

Р

мого оборудования могут быть как заземлены, так и изолированы от земли.

ОК

R1 R2 R3

ек

а

РТ

Би бл ио

т

Рис. 2.8. Принципиальная схема УЗО, реагирующего на оперативный постоянный ток: ОК – отключающая катушка; РТ – реле с малым током срабатывания; ЭТ – трёхфазный дроссель (для получения нулевой точки) В данном УЗО уставкой является эквивалентное R3, зависящее от активного со-

противления изоляции проводов (R1, R2, R3) и замыкания на землю rзм: R уст  R з ,

Rr зм откуда R з  , R  rзм

где R – активное сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле:

R 

1 ; 1 1 1   R1 R 2 R 3

R уст 

RR h . R  Rh

Уставка не зависит от степени несимметрии сопротивлений изоляции фаз. Ток срабатывания РТ определяется зависимостью:

I ср 

U ист , R РТ  R уст

Р

где Uист, В – напряжение источника постоянного тока;

БГ УИ

RРТ – сопротивление реле тока.

Наиболее часто применяются следующие УЗО (прил., табл. 23): вентильные (УАКИ-380, УАКИ-660); на токе нулевой последовательности (С-881, С-901, ИЭ9801, РУД-024 и ЗОУП-25); комбинированные на постоянном токе и токе замыкания на землю (С-904, ИЭ-9802); на напряжении нулевой последовательности и постоянном оперативном токе (С-899, ИЭ-9806).

а

Защитное отключение рекомендуется применять в качестве основной дополни-

ек

тельной меры защиты, если электробезопасность не может быть обеспечена путём устройства защитного заземления или зануления, а также в случаях, когда устройство

т

заземления или зануления трудновыполнимо или экономически нецелесообразно.

Би бл ио

Устройства защитного отключения могут применяться в сетях любого напряжения с любым режимом нейтрали. Чаще всего УЗО используются в электроустановках напряжением до 1 кВ, когда высока вероятность случайного контакта людей с токоведущими частями, в передвижных электроустановках, в электрифицированном инструменте и др.

Электрическое разделение сетей применяется в электроустановках и сетях на-

пряжением до 1 кВ, эксплуатирующихся в условиях повышенной опасности (передвижные установки, ручной электрифицированный инструмент и т.п.). Малые напряжения применяются в условиях высокой опасности электропоражения. Напряжение до 12 В следует применять для питания ручных переносных ламп в особо опасных помещениях при особо неблагоприятных условиях; в стеснённых условиях при соприкосновении работающих с металлическими поверхностями, напри-

мер, при работе в металлической емкости, сидя или лежа в кабельном колодце, в смотровой яме, на токопроводящем полу и т.п. Напряжение до 42 В применяется в помещениях с повышенной опасностью, особо опасных и вне помещений, для питания ручного электрифицированного инструмента, переносных ручных ламп, светильников местного стационарного освещения с лампами накаливания, светильников общего освещения обычной конструкции с лам-

Р

пами накаливания, размещенных над полом на высоте менее 2,5 м.

БГ УИ

3. ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО ОЦЕНКЕ ЭЛЕКТРОПОРАЖЕНИЯ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЁТУ ЭЛЕМЕНТОВ И СРЕДСТВ ЗАЩИТЫ ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТОКА

Задача 1. Произвести оценку опасности электропоражения человека, оказавше-

ек

а

гося в ситуации, указанной на рис. 3.1.

2

Би бл ио

т

U

R1

R2

1 Rch rзм

Рис. 3.1. Схема включения человека в электрическую сеть: R1 = R2 = R = 200 кОм; rзм = 100 Ом; U = 220 В

Человек стоит на влажном песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой.

Решение Чтобы оценить, опасно ли такое прикосновение человека к токоведущим частям, необходимо знать ток, протекающий через человека Ih, или напряжение, действующее на него Unp , и сравнить эти значения с допустимыми.

Согласно п. 2 (табл. 1.1) UR 1 I  , h  R R  R R  R R  1 ch э ch   1 э

где U = 220 В – напряжение сети; R1 = 200 кОм – сопротивление изоляции проводов сети по отношению к земле;

Р

Rch – сопротивление в цепи человека (формула 1.1):

БГ УИ

Rch = Rh + Roб + Rос, откуда Rh (1 кОм) – сопротивление тела человека;

Rоб (0,5 кОм) – сопротивление обуви (прил., табл. 3);

ек

значит, Rch = 1 + 0,5 + 1,6 = 3,1 кОм;

а

Roc (1,6 кОм) – сопротивление основания (прил., табл. 1),

Rэ – эквивалентное сопротивление согласно п. 2 (табл. 1.1):

Би бл ио

т

Rэ 

R 2 rзм

R 2  rзм

,

где rзм (100 Ом) – сопротивление замыкания провода на землю: значит,

3 20010 100 R   100 Ом. э 3 20010 100

Тогда

I  h

3

220103 3

3

20010 100  20010 3,110 1003,110

3

 0,07 A.

Вывод. Предельно допустимое значение тока через человека при t ≥ 1 с равно 6 мА (табл. 1.5), значит, прикосновение человека к проводу сети в данном случае опасно.

Задача 2. Рассчитать ток, проходящий через человека, стоящего на мокром полу в обуви с кожемитовой подошвой и касающегося заземленного корпуса установки, находящейся в аварийном режиме (рис. 3.2). Установка питается трехфазным напряжением от сети с изолированной нейтралью. Сделать вывод относительно опасности такого прикосновения.

Р

БГ УИ

Iз R

3 2 R 1 R R

Rch R

Rз R

Рис. 3.2. Схема включения человека в электрическую цепь (U= 380/220 В)

а

Решение

ек

1. Для определения тока через человека необходимо знать напряжение прикос-

т

новения (действующего в данной ситуации на человека): U пр  I з Rз ,

Би бл ио

где Iз – ток через заземлитель:

Iз 

3U ф , 3R з  R

где R3 – сопротивление заземлителя. Оно не должно превышать 4 Ом в сети с указанными напряжением и мощностью [1]; R – сопротивление изоляции. В нормальном режим работы сети сопротивление заземлителя не должно опускаться ниже 500 кОм [1].

2. Ток через человека U I  пр , h R ch

где Rch = Rh + Roб + Rос ;

Rоб = 0,5 кОм (прил., табл. 3); Rос = 0,1 кОм, значит, Rch = 1 +0,1 +0,5 = 1,6 кОм.

Вывод. Так как предельно допустимый ток при продолжительном воздействии

Р

(более 1 с) в заданных условиях равен 6 мА, то человеку опасность поражения током

БГ УИ

не угрожает.

Задача 3. Сравнить опасность электропоражения персонала при прикосновении к поврежденной (пробой фазы на корпус) заземленной электроустановке при питании ее от трёхфазной четырехпроводной сети с заземленной нейтралью и от трёхфазной сети с изолированной нейтралью при следующих условиях: напряжение в сети

а

U = 380/220 В, сопротивление заземления нейтрали r0 = 4 Ом, сопротивление изоля-

ек

ции фазных проводов по отношению к земле R = 500 кОм, сопротивление заземления установки R3 = 4 Ом. Сделать вывод об эффективности защитного заземления в сетях

Би бл ио

т

с различным режимом нейтрали заземленной и изолированной от земли.

Решение

1. Представим указанные условия схематично (рис. 3.3).

r0 R

Rз R а R

3 2 R 1 R R

3 2 R 1 R 0 R R Rз R б R

Рис. 3.3. Схема включения человека в электрическую цепь для различных цепей

2. Для сравнения степени опасности однофазного прикосновения в указанных случаях (а, б) необходимо знать значения тока, протекающего через человека, либо значения напряжений прикосновения, которые соответственно равны [1]: для случая «а» U пр  I з Rз 

Uф Rз  r

0

Rз 

220  4  110 В; 4 4 

3R з  Z

Rз 

3  220

 4  5,310 3 В;

БГ УИ

U пр  I з Rз 

3U ф

Р

для случая «б»



3  4  500 103

.



Вывод. Как видно из результатов расчёта, защитное заземление эффективно в сетях с изолированной нейтралью.

а

Задача 4. Подобрать типовое реле в УЗО, работающем на токе замыкания на

ек

землю, и используемое для обеспечения электробезопасности персонала в установке,

Би бл ио

Решение

т

питающейся от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью.

Представим схему УЗО на токе замыкания на землю в указанных условиях

(рис. 3.4).

r0 R

3 2 R 1 R 0 R R Рт R

Rз R

Рис. 3.4. Схема УЗО на токе замыкания на землю в указанных условиях: U = 380/220 В; Zp = 32 Ом; R3 = 10 Ом

Для подбора типового реле тока необходимо знать ток срабатывания реле (прил., табл. 22), который, согласно формуле (2.6), равен току уставки, т.е. Iср = Iуст. Ток уставки

Iу 

U пр .доп Z р  Rз

,

где U пр.доп – предельно допустимое напряжение прикосновения. При продолжитель-

Р

ном воздействии тока (более 1 с) оно не должно превышать 42 В (табл. 1.5);

R3 = 10 Ом – сопротивление заземления. Тогда

Iу 

БГ УИ

Zp = 32 Ом – полное сопротивление обмотки реле;

42  1 A. 42

а

Вывод. Согласно приложению (табл.22), подходящим для заданных условий бу-

т

ек

дет реле типа РТ40/2 при параллельном соединении обмоток.

Задача 5. Определить вероятность возникновения электротравмы в указанных

Би бл ио

условиях (рис. 3.5): U = 380/220 В, человек стоит на влажном бетонном полу в обуви с кожаной подошвой. Помещение сырое.

3 2 1 0

Rch

r0 Рис. 3.5. Схема включения человека в электрическую цепь

Решение Вероятность поражения человека током равна (формула 1.2):

P  P G P D P B / A , где Р(G) – вероятность прикосновения человека к электроустановке. Согласно условию, человек прикоснулся к установке, значит, Р(G) = 1; P(D) – вероятность появления на установке напряжения. По условию задачи

Р

(рис. 3.5) напряжение пробито на корпус установки, значит, P(D) = 1; Р(А) – вероятность того, что при прикосновении к корпусу человек попадёт под

жение, значит, Р(А) = 1;

БГ УИ

напряжение. На корпусе электроустановки, согласно условию задачи, имеется напря-

Р(B) – вероятность того, что ток, проходящий через человека, превысит с учётом времени воздействия допустимое значение.

а

Предельно допустимое значение тока Ih.доп при длительном воздействии (более

(табл. 1.1, п. 3):

ек

1 с), согласно табл. 1.5, равно 6 мА. Значение тока Ih в указанных условиях равно

Uф

т

, I  h R r з 0

Би бл ио

где Uф – фазное напряжение, 220 В; r0 – сопротивление заземления нейтрали источника, согласно табл. 19 (прил.), равное 4 Ом. Rch – сопротивление в цепи человека: Rch = Rh+ Roб + Roc,

где Rh = 1 кОм,

Roб = 0,5 кОм (прил., табл. 4), Roc = 0,9 кОм (прил., табл. 3).

Значит, Rch =1 + 0,9 + 0,5 = 2,4 кОм. Тогда 220 I   91,5 10  3 А. h 2,4 10 3  4

Так как такое значение Ih = 91,5 мА более чем в 10 раз превышает предельно допустимое значение тока Ih.доп, равное 6 мА, то Р(В) = 1. Таким образом, P = 1·1·1/1 = 1.

Вывод. В указанных условиях вероятность поражения человека электротоком

Р

равна 1.

БГ УИ

Задача 6. Определить необходимость проектирования искусственного заземлителя заземляющего устройства, если известно, что для защитного заземления можно использовать железобетонный фундамент корпуса размерами 5x10 м, в котором будет эксплуатироваться установка, питающаяся от трехфазной сети с изолированной нейтралью. U = 220/127 В; Рс = 100 кВ·А; мощность установки Ny ≈ 5 кВт. Известно, что

а

верхний слой грунта, с которым контактирует фундамент – пористый известняк тол-

т

Решение

ек

щиной 1,5 м; нижний слой состоит из мела.

Би бл ио

1. Согласно методике расчёта заземляющего устройства, вначале необходимо определить значение допустимого сопротивления защитного заземления Rз.доп, которое должно быть не более 4 Ом, так как напряжение в сети до 1000 В, а мощность сети более 100 кВ·А.

2. Так как на территории проектируемого заземляющего устройства в качестве

естественного заземлителя по условиям задачи можно использовать железобетонный фундамент корпуса, то необходимо рассчитать его сопротивление растеканию тока и сравнить с требуемым (Rз.доп). Сопротивление растеканию тока железобетонных фундаментов рассчитывается по формуле R ср 

0 ,5  э S

,

где S, м2 – площадь, ограниченная периметром здания на уровне поверхности земли. Согласно условию, S = 5·10 = 50 м2; ρэ, Ом·м – удельное эквивалентное электрическое сопротивление земли: ρ ρ э 1р

  1  exp   αh  

S

   

ρ 2р

    1 exp      



β S    , h   

Р

здесь ρ1р и ρ2p – соответственно удельное электрическое сопротивление верхнего и

БГ УИ

нижнего слоев земли: ρ1р = 180 Ом·м (с учётом коэффициента сезонности – прил., табл. 7) и ρ2p = 60 Ом·м (прил., табл. 9); h – толщина верхнего слоя земли, согласно условию, 1,5 м; α, β – коэффициенты. Так как ρ1р > ρ2p, то α = 3,6, а β = 0,1. Подставив в формулу эти значения, найдем pэ:

а

50

     0,1 50    60 1  exp     1,5   

    

 97, 4.

ек

  э

 96,1 1 exp   3,6 1,5  

Теперь можно определить Rcр:

0 ,5 97 , 4  6 ,89 Ом . 50

Би бл ио

т

R ср 

Вывод. Так как требуемое сопротивление заземляющего устройства Rз.доп < 4 Ом,

а естественный заземлитель обеспечит сопротивление растеканию тока лишь 6,9 Ом, то необходимо устройство ещё и искусственного заземлителя, сопротивление которого должно быть не больше значения, которое следует определить из соотношения 1

R зу

т.е.



1 R ест



1 R иск

 R з .доп ,

1 1 1    R з .доп . 4 6 ,9 R иск

Отсюда Rиск ≈ 0,9 Ом. Таким образом, искусственный заземлитель должен обеспечивать сопротивление не более 9 Ом.

4. ЗАДАНИЯ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ Вариант 1 1.1. Оцените потенциальную опасность электропоражения при однопроводном прикосновении к двухпроводной сети, изолированной от земли, при следующих данных: напряжение в сети 220 В; сопротивление изоляции 0,5 МОм; персо-

Р

нал работает стоя на песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой.

БГ УИ

1.2. Определите максимально допустимое значение сопротивления вспомогательного заземления для надёжного срабатывания УЗО на напряжении корпуса установки относительно земли при следующих данных: установка питается трёхфазным напряжением от сети с изолированной нейтралью; напряжение в сети 380/220 В; напряжение срабатывания реле в схеме УЗО 22 В; полное сопротивле-

землён на выносное заземление.

а

ние обмотки реле 1800 Ом; время срабатывания реле 0,15 с; корпус установки за-

ек

1.3. Сравните опасность электропоражения персонала при прикосновении к повреждённой (пробой фазы на корпус) заземлённой электроустановке при пита-

т

нии её от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью и от

Би бл ио

трёхфазной сети с изолированной нейтралью при напряжении в сетях 380/220 В, сопротивлении заземления нейтрали 4 Ом, сопротивлении изоляции фазовых проводов по отношению к земле (в сети с изолированной нейтралью) 0,5 МОм, со-

противлении заземления установки 4 Ом. Сделайте вывод об эффективности защитного заземления в сетях с различным режимом нейтрали – заземлённой и изолированной от земли.

Вариант 2

2.1. Оцените опасность электропоражения персонала, работающего на бетонном полу в кожаной обуви, при однофазном прикосновении к незаземлённому корпусу установки в аварийном её состоянии (полное замыкание фазы на корпус), питающейся от трёхфазной трёхпроводной сети с изолированной нейтралью и на-

ходящейся в нормальном режиме. Напряжение сети 380/220 В. Сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле более 0,5 МОм. 2.2. С каким минимальным током срабатывания нужно подобрать реле в УЗО, работающем на токе замыкания на землю и предназначенном для защиты персонала от электропоражения в установке, питающейся от трёхфазной четырёхпроводной сети с изолированной нейтралью. Напряжение сети 380/220 В, полное со-

Р

противление обмотки реле тока 40 Ом, сопротивление заземления установки 4 Ом.

БГ УИ

2.3. Укажите фазу трёхфазной цепи с изолированной нейтралью, прикосновение к которой будет наиболее опасным, если известно, что сопротивления изоляции фазных проводов А, В, С по отношению к земле соответственно равны 410, 500, 750 кОм.

ек

а

Вариант 3

3.1. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, стоящего на мокром

т

полу в обуви с кожимитовой подошвой и касающегося заземлённого корпуса установки, находящейся в аварийном режиме (пробой напряжения на корпус). Ус-

Би бл ио

тановка питается трёхфазным напряжением от сети с изолированной нейтралью. Напряжение сети 380/220 В. Оцените опасность рассчитанного тока. 3.2. Исходя из величины напряжения прикосновения, определите максималь-

ное время срабатывания устройства защиты (отключения), если человек может прикоснуться к занулённой установке, на которую произошёл пробой (замыкание) одной из фаз трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью. Напряжение сети 380/220 В.

3.3. Установите допустимые значения напряжения прикосновения и тока промышленной частоты через тело человека для персонала, работающего с электроустановками в нормальном (неаварийном) режиме в помещении без повышенной опасности поражения электрическим током, при продолжительности воздействия более 1 с.

Вариант 4

4.1. Оцените, опасно ли прикосновение человека к корпусу передвижной установки, питающейся постоянным током от двухпроводной сети (60 В), при пробое одного из питающих проводов на корпус. Персонал работает в резиновой

отношению к земле принять равным 500 кОм.

Р

обуви на влажном торфяном грунте. Сопротивление изоляции проводов сети по

БГ УИ

4.2. Определите номинальное значение тока плавкой вставки предохранителя установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью. Напряжения сети 380/220 В, мощность установки 460 Вт.

4.3. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, прикоснувшегося к

а

занулённой электроустановке при пробое на её корпус одной из фаз сети. Сделай-

ек

те вывод о степени опасности такого прикосновения до срабатывания отключающего устройства зануления и укажите, с каким быстродействием (время срабаты-

т

вания) следует выбрать устройство отключения установки от сети, чтобы обеспе-

Би бл ио

чить электробезопасность. Напряжение сети 380/220 В, мощность – 75 кВ·А.

Вариант 5

5.1. Рассчитайте ток через тело человека, прикоснувшегося к одной из фаз

трёхфазной кабельной сети с изолированной нейтралью, при следующих данных: напряжение сети 380/220 В, сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле равно 75 Ом; величина ёмкости 0,1 мкФ. Оцените степень опасности такого прикосновения. 5.2. Обоснуйте необходимость применения зануления как технического спо-

соба защиты от электрического тока и опишите последовательность расчёта его надёжности, если известно, что установка питается однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью. Напряжение сети

380/220 В; установка эксплуатируется в стационарных условиях в помещении с бетонными полами. 5.3. Определите напряжения, под действием которых окажется человек при однофазном прикосновении его к исправной фазе в трёхфазной сети с заземлённой нейтралью и в сети с изолированной нейтралью. Обе сети находятся в аварийном состоянии, т.е. одна из фаз имеет замыкание на землю. Напряжение сетей

БГ УИ

Вариант 6

Р

380/220 В. Сделайте вывод, какая сеть более опасна.

6.1. Оцените опасность прикосновения человека к исправной фазе трёхфазной трёхпроводной сети с изолированной нейтралью в аварийном режиме (одна из фаз замыкает на землю) при напряжении сети 220/127 В.

а

6.2. Какие следует обеспечить величины сопротивлений заземления нейтрали

ек

источника тока трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью и повторного заземления нулевого провода при напряжении сети 380/220 В и её

т

мощности более 100 кВ·А?

6.3. На основании сравнения токов, протекающих через человека при его

Би бл ио

прикосновении к корпусу повреждённой (пробой питания на корпус) занулённой установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью, при обрыве нулевого провода со стороны источника тока сети при наличии и отсутствии повторного заземления нулевого провода, сделайте вывод о роли повторного заземления. Напряжение сети 380/220 В, мощность сети более 100 кВ·А.

Вариант 7

7.1. Определите напряжения, под действием которых окажется человек при однофазном прикосновении его к исправной фазе в трёхфазной сети с заземлённой нейтралью и в сети с изолированной нейтралью. Обе сети находятся в ава-

рийном состоянии, т.е. одна из фаз имеет замыкание на землю. Напряжение сетей 380/220 В. Сделайте вывод, какая сеть более опасна. 7.2. Нужно ли применять заземление электроустановки, питающейся от однофазной сети с напряжением 220 В, изолированной от земли? Установка эксплуатируется в помещении с бетонным полом. 7.3. Оцените потенциальную опасность электропоражения при однопровод-

Р

ном прикосновении к двухпроводной сети, изолированной от земли, при следующих данных: напряжение сети 220В; сопротивление изоляции 0,5 МОм; персонал

БГ УИ

работает стоя на песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой.

Вариант 8

8.1. На основании сравнения токов, протекающих через человека при его

а

прикосновении к корпусу повреждённой (пробой питания на корпус) занулённой

ек

установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью, при обрыве нулевого провода со стороны

т

источника тока сети при наличии и отсутствии повторного заземления нулевого провода, сделайте вывод о роли повторного заземления. Напряжение сети

Би бл ио

380/220 В, мощность сети более 100 кВ·А. 8.2. Определите необходимость применения защитных мер от поражения

электрическим током при использовании электродрели с металлическим корпусом при выполнении работ в подвальном сыром помещении (особо опасное помещение), если дрель питается напряжением 36 В от сети с изолированной нейтралью.

8.3. Оцените опасность электропоражения персонала, работающего на бетон-

ном полу в кожаной обуви, при однофазном прикосновении к незаземлённому корпусу установки в аварийном её состоянии (полное замыкание фазы на корпус), питающейся от трёхфазной трёхпроводной сети с изолированной нейтралью и находящейся в нормальном режиме. Напряжение сети 380/220 В. Сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле более 0,5 МОм.

Вариант 9

9.1. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, прикоснувшегося к занулённой электроустановке при пробое на её корпус одной из фаз сети. Сделайте вывод о степени опасности такого прикосновения до срабатывания отключающего устройства зануления и укажите, с каким быстродействием

Р

(временем срабатывания) следует выбрать устройство отключения установки

БГ УИ

от сети, чтобы обеспечить электробезопасность. Напряжение сети 380/220 В, мощность 75 кВ·А.

9.2. Выберите технический способ защиты от поражения электрическим током и определите его основные характеристики, если известно, что потребитель электрической энергии трёхфазный, стационарно установлен на открытой промышленной площадке, напряжение сети 380/220 В, мощность сети более

а

100 кВ·А, сеть с изолированной нейтралью.

ек

9.3. Сравните допустимое значение тока с током, протекающим через тело человека, прикоснувшегося к электроустановке, на корпус которой пробивает не

т

заземлённый провод однофазной сети с заземлённым полюсом при напряжении

Би бл ио

сети 127 В. Человек стоит на бетонном мокром полу в резиновой обуви. Сделайте вывод об опасности такого прикосновения.

Вариант 10

10.1. Установите допустимые значения напряжения прикосновения и тока

промышленной частоты через тело человека для персонала, работающего с электроустановками в нормальном (неаварийном) режиме в помещении без повышенной опасности поражения электрическим током, при продолжительности воздействия более 1 с. 10.2. Определите номинальное значение тока плавкой вставки предохранителя установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпро-

водной сети с заземлённой нейтралью. Напряжение сети 380/220 В, мощность установки 460 Вт. 10.3. Определите напряжения, под действием которых окажется человек при однофазном прикосновении его к исправной фазе в трёхфазной сети с заземлённой нейтралью и в сети с изолированной нейтралью. Обе сети находятся в аварийном состоянии, т. е. одна из фаз имеет замыкание на землю. Напряжение в се-

БГ УИ

Р

тях 380/220 В. Сделайте вывод, какая сеть более опасна.

Вариант 11

11.1. Сравните допустимое значение тока с током, протекающим через тело человека, прикоснувшегося к электроустановке, на корпус которой пробивает не

а

заземлённый провод однофазной сети с заземлённым полюсом при напряжении

ек

сети 127 В. Человек стоит на бетонном мокром полу в резиновой обуви. Сделайте вывод об опасности такого прикосновения.

т

11.2. Определите необходимость применения защитных мер от поражения

Би бл ио

электрическим током при использовании электродрели с металлическим корпусом при выполнении работ в подвальном сыром помещении, если дрель питается

напряжением 36 В от сети с изолированной нейтралью. 11.3. На основании сравнения токов, протекающих через человека при его

прикосновении к корпусу повреждённой (пробой питания на корпус) запулённой установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью, при обрыве нулевого провода со стороны источника тока сети при наличии и отсутствии повторного заземления нулевого провода, сделайте вывод о роли повторного заземления. Напряжение сети 380/220 В, мощность сети более 100 кВ·А.

Вариант 12 12.1. Оцените потенциальную опасность электропоражения при однопроводном прикосновении к двухпроводной сети, изолированной от земли, при следующих данных: напряжение сети 220 В; сопротивление изоляции 0,5 МОм; персонал работает стоя на песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой. 12.2. Обоснуйте необходимость применения зануления как технического спо-

Р

соба защиты от электрического тока и опишите последовательность расчёта его

БГ УИ

надёжности, если известно, что установка питается однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью; напряжение сети 380/220 В; установка эксплуатируется в стационарных условиях в помещении с бетонными полами.

12.3. Рассчитайте ток через тело человека, прикоснувшегося к одной из фаз

а

трёхфазной кабельной сети с изолированной нейтралью, при следующих данных:

ек

напряжение сети 380/220 В, сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле равно 75 Ом; величина ёмкости 0,1 мкФ. Оцените степень опасно-

Вариант 13

Би бл ио

т

сти такого прикосновения.

13.1. Оцените опасность электропоражения персонала, работающего на бе-

тонном полу в кожаной обуви, при однофазном прикосновении к незаземлённому корпусу установки в аварийном её состоянии (полное замыкание фазы на корпус), питающейся от трёхфазной трёхпроводной сети с изолированной нейтралью и находящейся в нормальном режиме работы. Напряжение сети 380/220 В, сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле более 0,5 МОм. 13.2. Нужно ли применять заземление электроустановки, питающейся от од-

нофазной сети с напряжением 220 В, изолированной от земли? Установка эксплуатируется в помещении с бетонным полом. 13.3. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, прикоснувшегося к занулённой электроустановке при пробое на её корпус одной из фаз сети. Сделай-

те вывод о степени опасности такого прикосновения до срабатывания отключающего устройства зануления и укажите, с каким быстродействием следует выбрать устройство отключения установки от сети, чтобы обеспечить электробезопасность. Напряжение сети 380/220 В, мощность 75 кВ·А.

Р

Вариант 14

14.1. Сравните допустимое значение тока с током, протекающим через тело

БГ УИ

человека, прикоснувшегося к электроустановке, на корпус которой пробивает незаземлённый провод однофазной сети с заземлённым полюсом, при напряжении сети 127 В. Человек стоит на бетонном мокром полу в резиновой обуви. Сделайте вывод об опасности такого прикосновения.

14.2. Укажите фазу трёхфазной цепи с изолированной нейтралью, прикосно-

а

вение к которой будет наиболее опасным, если известно, что сопротивления изо-

500, 650 кОм.

ек

ляции фазных проводов А, В, С по отношению к земле соответственно равны 480,

т

14.3. На основании сравнения токов, протекающих через человека при его прикосновении к корпусу повреждённой (пробой питания на корпус) занулённой

Би бл ио

установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпро-

водной сети с заземлённой нейтралью, при обрыве нулевого провода со стороны источника тока сети при наличии и отсутствии повторного заземления нулевого провода, сделайте вывод о роли повторного заземления. Напряжение сети

380/220 В, мощность сети более 100 кВ·А.

Вариант 15

15.1. Оцените потенциальную опасность электропоражения персонала при однопроводном прикосновении к двухпроводной сети, изолированной от земли, при следующих данных: напряжение сети 220 В; сопротивление изоляции 0,5 МОм; персонал работает стоя на песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой.

15.2. Укажите фазу трёхфазной цепи с изолированной нейтралью, прикосновение к которой будет наиболее опасным, если известно, что сопротивления изоляции фазных проводов А, В, С по отношению к земле соответственно равны 320, 480, 850 кОм. 15.3. Определите максимально допустимое значение сопротивления вспомогательного заземления для надёжного срабатывания УЗО на напряжении корпуса

Р

установки относительно земли при следующих данных: установка питается трёхфазным напряжением от сети с изолированной нейтралью; напряжение сети

БГ УИ

380/220 В; напряжение срабатывания реле в схеме УЗО 22 В; полное сопротивление обмотки реле 1800 Ом; время срабатывания реле 0,15 с; корпус установки заземлён на выносное заземление.

а

Вариант 16

ек

16.1. Рассчитайте ток через тело человека, прикоснувшегося к одной из фаз трёхфазной кабельной сети с изолированной нейтралью, при следующих данных:

т

напряжение сети 380/220 В; сопротивление изоляции фазных проводов по отношению к земле равно 75 Ом; величина ёмкости 0,1 мкФ. Оцените степень опасно-

Би бл ио

сти такого прикосновения.

16.2. Какие следует обеспечить величины сопротивлений заземления нейтра-

ли источника тока трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью и повторного заземления нулевого провода при напряжении сети 380/220 В и её мощности более 100 кВ·А?

16.3. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, прикоснувшегося к

занулённой электроустановке при пробое на её корпус одной из фаз сети. Сделайте вывод о степени опасности такого прикосновения до срабатывания отключающего устройства зануления и укажите, с каким быстродействием следует выбрать устройство отключения установки от сети, чтобы обеспечить электробезопасность. Напряжение сети 380/220 В, мощность 85 кВ·А.

Вариант 17 17.1. Рассчитайте ток, протекающий через тело человека, стоящего на мокром полу в обуви с кожемитовой подошвой и касающегося заземлённого корпуса установки, находящейся в аварийном режиме (пробой напряжения на корпус). Установка питается трёхфазным напряжением от сети с изолированной нейтралью. Напряжение сети 380/220 В. Оцените опасность рассчитанного тока.

Р

17.2. Нужно ли применять заземление электроустановки, питающейся от од-

БГ УИ

нофазной сети с напряжением 220 В, изолированной от земли? Установка эксплуатируется в помещении с земляными полами.

17.3. Исходя из величины напряжения прикосновения человека, определите максимальное время срабатывания устройства защиты (отключения), если он может прикоснуться к занулённой установке, на которую произошёл пробой (замы-

ек

лью. Напряжение сети 380/220 В.

а

кание) одной из фаз трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтра-

т

Вариант 18

18.1. Оцените, опасно ли прикосновение человека к корпусу передвижной ус-

Би бл ио

тановки, питающейся постоянным током от двухпроводной сети (110 В), при пробое одного из питающих проводов на корпус. Персонал работает в резиновой обуви на влажном земляном грунте. Сопротивление изоляции проводов сети по отношению к земле принять равным 550 кОм. 18.2. Обоснуйте необходимость применения зануления как технического спо-

соба защиты от электрического тока и опишите последовательность расчёта его

надёжности, если известно, что установка питается однофазным напряжением от

трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью; напряжение сети 380/220 В; установка эксплуатируется в стационарных условиях в помещении с бетонными полами. 18.3. Определите необходимость применения защитных мер от поражения электрическим током при использовании электропаяльника с металлическим кор-

пусом при выполнении работ в подвальном сыром помещении (особо опасное помещение), если паяльник питается напряжением до 42 В от сети с изолированной нейтралью.

Вариант 19

Р

19.1. Оцените потенциальную опасность электропоражения при однопроводном прикосновении персонала к двухпроводной сети, изолированной от

БГ УИ

земли, при следующих данных: напряжение сети 220 В; сопротивление изоляции 0,5 МОм; персонал работает стоя на песчаном грунте в обуви с кожаной подошвой.

19.2. Нужно ли применять заземление электроустановки, питающейся от однофазной сети с напряжением 220 В, изолированной от земли? Установка экс-

а

плуатируется в помещении с бетонным полом.

ек

19.3. На основании сравнения токов, протекающих через человека при его прикосновении к корпусу повреждённой (пробой питания на корпус) занулённой

т

установки, питающейся однофазным напряжением от трёхфазной четырёхпроводной сети с заземлённой нейтралью, при обрыве нулевого провода со стороны

Би бл ио

источника тока сети при наличии и отсутствии повторного заземления нулевого провода, сделайте вывод о роли повторного заземления. Напряжение сети 380/220 В, мощность сети более 100 кВ·А.

Вариант 20

20.1. Установите допустимые значения напряжения прикосновения и тока

промышленной частоты через тело человека для персонала, работающего с электроустановками в нормальном (неаварийном) режиме в помещении без повышенной опасности поражения электрическим током, при продолжительности воздействия более 1 с. 20.2. Определите необходимость применения защитных мер от поражения

электрическим током при использовании электродрели с металлическим корпусом при выполнении работ в подвальном сыром помещении (особо опасное помещение), если дрель питается напряжением 36 В от сети с изолированной нейтралью. 20.3. С каким минимальным током срабатывания нужно подобрать реле в УЗО, работающем на токе замыкания на землю и предназначенном для защиты

Р

персонала от электропоражения в установке, питающейся от трёхфазной четырёхпроводной сети с изолированной нейтралью. Напряжение сети 380/220 В, пол-

БГ УИ

ное сопротивление обмотки реле тока 40 Ом, сопротивление заземления установки 4 Ом.

ЛИТЕРАТУРА

а

1. Правила устройства электроустановок. – М: Госэнергонадзор, 2000. – 606 с.

Би бл ио

т

250 с.

ек

2. Михнюк Т.Ф. Безопасность жизнедеятельности. – Мн.: Дизайн ПРО, 1998. –

ПРИЛОЖЕНИЕ Таблица 1 Сопротивление опорной поверхности ног человека растеканию тока в зависимости от вида грунта Сопротивление опорной поверхности ног, Ом, в Материал

зависимости от грунта 7200

Р

Влажный

–

30

Глина

200

40

Каменистый грунт

8500

5000

Лед, снег

2·106

300

104

4000

а

Сухой

1600

3800

БГ УИ

Асфальт, гравий, щебень Вода на поверхности

Мерзлый грунт

8000

Садовая земля

т

Скалистый грунт

ек

Песок

Суглинок

Би бл ио

Супесок Торф

Чернозем

190

90

3·107

3·104

500

125

1250

500

–

50

160

50 Таблица 2

Сопротивление опорной поверхности ног человека, стоящего на полу

Материал пола 1

Сопротивление опорной поверхности ног, кОм Пол сухой Пол влажный Пол мокрый 2 3 4

Асфальт

2000

10

0,8

Бетон

200

0,9

0,1

Дерево

30

3,0

0,3

2

3

4

Земля

20

0,8

0,3

Кирпич

10

1,5

0,8

Ксилолит

100

10

0,5

Линолеум

1500

50

4,0

Металл

0,01

0

0

25

2,0

Р

Окончание табл. 2

Метлахская плитка

0,3

БГ УИ

1

Таблица 3

Сопротивление обуви протеканию тока Материал подошвы

Сопротивление обуви, кОм, при напряжениях сети, В до 65

127

220

выше 220

Кожимит

150

Резина

500

150

100

50

100

50

25

500

500

500

ек

200

т

Кожа

а

Помещение сухое

Помещение сырое

1,6

0,8

0,5

0,2

Кожимит

2,0

1,0

0,7

0,5

Резина

2,0

1.8

1,5

1,0

Би бл ио

Кожа

Таблица 4

Значение критического параметра S0

э , Ом  м ≤1000

220 36,0

≥1000

0,36·104  э2

Линейное напряжение сети, В 380 660 156,0 625,0 1,56·104  э2

6,25104  э2

Обозначения в табл. 4: ρэ – удельное эквивалентное электрическое сопротивление земли, Ом·м:

ρ ρ э 1р

где 

1р

и 

2р

  1  exp      

h S

     



2р

    1  exp      



S h

  ,  

– соответственно удельное электрическое сопротивление верхнего

и нижнего слоев земли, Ом·м;

Р

α и β – безразмерные коэффициенты: α = 3,6, β = 0,1, если 1р  2р, и α = 110,

БГ УИ

β = 3·10-3, если  1р   2р ;

S – площадь, ограниченная периметром здания на уровне поверхности земли, м 2;

h – толщина верхнего слоя земли, м.

Таблица 5

а

Минимальные размеры заземляющих и нулевых защитных проводников

Медь

Би бл ио

Наименование

т

ек

в электроустановках до 1 кВ

1 Неизолированные проводники: сечение, мм2 диаметр, мм

2

Материал

Алю-

миний В зданиях

Сталь В наружных

В земле

установках 3

4

5

6

4 –

6 –

– 5

– 0

– 10

Изолированные провода: сечение, мм2

1,5

2,5

Угловая сталь: толщина полки, мм

–

–

2

2,5

4

Полосовая сталь: сечение, мм2 толщина, мм

– –

– –

24 3

48 4

48 4

–

–

–

Окончание табл.5

Водогазопроводные трубы: толщина стенки, мм Тонкостенные трубы (стальные): толщина стенки, мм

2

3

4

5

6

–

–

2,5

2,5

2,5

2,5

Не допускается

–

–

1,5

Р

1

Таблица 6

Климатические зоны СНГ II III –14 – –10 –10 – 0

I –20 – –15

+18 – +22

IV 0 – +5

+22 – +24

+24 – +26

ек

а

+16 – +18

40

50

50

30 – 50

190 – 170

150

100

0

Би бл ио

т

Характеристика климатической зоны Средняя многолетняя низкая температура (январь), °С Средняя многолетняя высшая температура (июль), °С Среднегодовое количество осадков, см Продолжительность замерзания вод, дни

БГ УИ

Признаки климатических зон СНГ

Таблица 7

Коэффициент сезонности Ψ для однородной земли

Климатическая зона 1

I II III IV I II

Влажность земли во время измерения ее сопротивления повышенная нормальная малая 2 3 Вертикальный электрод длиной 3 м 1,9 1,7 1,7 1,5 1,5 1,3 1,3 1,1 Вертикальный электрод длиной 5 м 1,5 1,4 1,4 1,3

4 1,5 1,3 1,2 1,0 1,3 1,2

Окончание табл.7

I II III IV

4 1,1 1,0

5,9 3,5 4,2 2,5 2,5 1,5 Горизонтальный электрод длиной 50 м 7,2 4,5 4,8 3,0 3,2 2,0 2,2 1,4

2,6 2,0 1,1

4,1

3,6 2,4 1,6 1,12

БГ УИ

I II III IV

2 3 1,3 1,2 1,2 1,1 Горизонтальный электрод длиной 10 м 9,3 5,5

Р

1 III IV

Таблица 8

а

Формулы для расчета сопротивления одиночных заземлителей

ек

в однородном грунте

1

Шаровой в

Формула

3

4

t

Би бл ио

земле

Схема

2

3

Полушаровой у поверхности земли

Стержневой круглого сечения (трубчатый) или уголковый у поверхности земли

Условия применения 5

т

№ Тип заземлип.п. теля 1 2

D

D   1  4t 2  D 

R 

    

2 t  D

D

R 

 2 D

-

d

l  d l

R

 4l  ln  2 l  d

   

Для уголка с шириной полки в d  0,95 b

Окончание табл. 8 1

2

4

Стержневой круглого сечения (трубчатый) или уголковый в земле

3 t0 t

4

5

с  2l 1 Rугл.ст.  1  ln   2рl  b 2

l  d ; t0  0,5 м

l

d

4t  l   ln  4t  l 

Для уголка с шириной полки в d  0,95 b

d

t

l  d ;

l

R

d

т

Круглая пластина на поверхности

l  d Для полосы шириной в d  0,5b

 2 l2 ln 2 l dt 



t 0  4 t

Для полосы шириной в d  0 ,95 b

D

Би бл ио

7

    

БГ УИ

Проложенный в земле (стержень, труба, полоса, кабель и т.д.)

 2l  R  ln   l  d

ек

6

l

Проложенный на поверхности земли (стержень, труба, полоса, кабель и т.д.)

а

5

Р



R 

 2D

Примечание. В табл. 8 ρ – удельное сопротивление грунта, Ом·м (1Ом·м –

сопротивление куба с ребром длиной 1 м); D – диаметр пластины. Все размеры в

метрах, при этом R будет выражено в Омах.

Таблица 9 Приближенные значения ρ различных грунтов и воды Рекомендуемые значеПределы измерений ния ρ для проектных ρ, Ом·м расчетов, Ом·м

Вид грунта

3

Торф

10 – 20

20

Садовая земля

20 – 60

Чернозем

10 – 50

Р

2–5

40

50

БГ УИ

Кокс, коксовая мелочь

Известняк пористый Глины пластинчатые Глины полутвердые

3 – 80

80

40 – 80

60

20 – 100

60

5 – 40

ек

Суглинок пластинчатый (влажный)

80

а

Мел

150 – 200

Суглинок полутвердый (слабовлаж-

30 100

20 – 180

100

Почва

10 – 300

200

Супесь влажная (пластинчатая)

100 – 200

150

Супесь слабовлажная (твёрдая)

200 – 400

300

Известняк плотный

1000 – 2000

1500

Скальные породы

1000 – 3000

2000

Гравий

4000 – 7000

5000

Вода морская

0,2 – 1,0

–

Вода речная

10 – 100

–

Вода грунтовая

20 – 70

–

т

50 – 150

ный)

Би бл ио

Пахотная земля, смешанный грунт

Таблица 10 Коэффициенты использования ηв вертикальных электродов без учета влияния полосы связи и их количества n

n

ηв n

ηв

n

3

ηв n

0,85

2,0

1,70

0,69

4,0

2,76

0,78

3,0

2,34

0,61

6,0

3,66

0,73

4,0

2,92

055

10

0,70

5,0

3,50

0,65

6,0

390

0,59

10

5,90

0,54

15

8,10

0,48

20

9,60

0,91

2,0

1,82

0,87

3,0

0,83

4,0

0,81

5,0

0,77

6,0

Р

ηв

БГ УИ

5,50

0,47

20

9,40

0,41

40

16,4

0,39

60

23,4

0,36

100

36,0

–

–

–

0,78

4,0

3,12

2,61

0,73

6,0

4,38

3,32

0,68

10

6,80

4,05

0,63

20

12,6

4,62

0,58

40

23,2

а

Би бл ио

2

При размещении по контуру

ек

1

При размещении в ряд

т

al

0,74

10

7,40

0,55

60

33,0

0,70

15

10,50

0,52

100

52,0

0,67

20

13,40

–

–

–

0,94

2,0

1,88

0,85

4,0

3,4

0,91

3,0

2,73

0,80

6,0

4,8

0,89

4,0

3,56

0,76

10

7,6

0,87

5,0

4,35

0,71

20

14,2

0,85

6,0

5,10

0,66

40

26,4

0,81

10

8,10

0,64

60

38,4

0,78

15

11,70

0,62

100

62,0

0,76

20

15,20

–

–

–

Таблица11 Коэффициенты использования ηг горизонтального полосового электрода, соединяющего вертикальные электроды Количество вертикальных электродов

al

6

8

10

20

30

40

50

60

70

100

1

при расположении электродов в ряд 0,85 0,77 0,72 0,67 0,62 0,42 0,31 – –

–

–

–

2

0,94 0,89 0,84 0,79 0,75 0,56 0,46

–

–

–

–

–

3

0,96 0,92 0,88 0,85 0,82 0,68 0,58

–

–

–

–

–

Р

4

БГ УИ

2

при расположении электродов по контуру 1

–

0,45 0,40 0,36 0,34 0,27 0,24 0,22 0,21 0,20 0,20 0,19

2

–

0,55 0,48 0,43 0,40 0,32 0,30 0,29 0,28 0,27 0,26 0,23

3

–

0,70 0,64 0,60 0,56 0,45 0,41 0,39 0,37 0,36 0,35 0,33

а

Таблица12

ек

Коэффициенты использовании ηг.п параллельно уложенных горизонтальных по-

т

лосовых электродов (b – 20 – 40 мм; t – 0,3 – 0,8 м ) Расстояние между параллельными полосами, м 1

2,5

5,0

10,0

15,0

0,63 0,37 0,25 0,16

0,75 0,49 0,37 0,27

0,83 0,60 0,49 0,39

0,92 0,73 0,64 0,57

0,96 0,79 0,72 0,64

Би бл ио

Длина каж- Число падой полосы, раллельмм ных полос 15 2 5 10 20 25

5 10 20

0,35 0,23 0,14

0,45 0,31 0,23

0,55 0,43 0,33

0,66 0,57 0,47

0,78 0,66 0,57

50

2 5 10 20

0,60 0,33 0,20 0,12

0,60 0,40 0,27 0,19

0,78 0,48 0,35 0,25

0,88 0,58 0,46 0,36

0,93 0,65 0,53 0,44

75

5 10 20

0,31 0,18 0,11

0,38 0,25 0,16

0,45 0,31 0,22

0,53 0,41 0,31

0,58 0,47 0,38

Таблица 13 Коэффициенты использования ηл лучевых электродов (t = 0,3 – 0,8 м) Число лучей 3

Длина луча, м

4 Диаметр проводника луча, см

1

2

3

4

1

2

2,5

0,76

0,74

0,72

0,71

0,63

0,61

5,0

0,78

0,76

0,74

0,73

10,0

0,81

0,79

0,77

0,76

15,0

0,82

0,80

0,78

0,77

30,0

0,84

0,82

0,80

0,78

4

Р

3

0,58

БГ УИ

0,59

0,65

0,63

0,62

0,70

0,69

0,67

0,66

0,72

0,70

0,68

0,67

0,75

0,73

0,71

0,69

ек

а

0,67

Таблица 14

т

Значения Iн для некоторых типов предохранителей

Би бл ио

Тип предохрани- Номинальный ток Тип предохранителя плавкой вставки, А теля

НПИ15

Номинальный ток плавкой вставки, А

6, 10, 15

ПН2-250

80, 100, 120, 150

НПН 60М

20, 25, 35, 45, 60

ПН2-400

200, 250, 300, 350,400

ПН2-100

30, 40, 50, 60, 80, 100

–

–

Таблица 15 Погонное активное и внешнее индуктивное сопротивления фазных и нулевых защитных проводников при частоте тока 50 Гц (Ом/км)

щадь сече-

тивление проводников или жил кабеля при 20°С

чения, м2

медных

алюминиевых и сталеалюми- Индуктивное сопроневых проводов воздушных

тивление проводов и

линий при среднем расстоя-

кабелей

нии между проводами, мм

алюминиевых и сталеалюминевых

1,2

1,96

25

0,74

35

–

–

–

–

0,31

0,07

0,374 0,389 0,411 0,48 0,442

0,29

0,07

1,27

0,362 0,376 0,398 0,407 0,417

0,27

0,06

0,54

0,91

0,349 0,364 0,388 0,404 0,412

0,26

0,06

50

0,39

0,63

0,339 0,354 0,377 0,395 0,409

0,25

0,06

70

0,28

0,45

0,329 0,343 0,367 0,385 0,399

0,24

0,06

95

0,2

0,33

0,318 0,332 0,355 0,374 0,389

0,23

0,06

120 0,158

0,27

0,315 0,325 0,349 0,368 0,382

0,22

0,06

150 0,123

0,21

0,311 0,315 0,344 0,36 0,374

0,21

0,06

а

16

–

ек

3,14

провод в

800 1000 1500 2000 2500 проложен трубах или открыто кабель

т

1,64

провод

Би бл ио

10

Р

Пло

Индуктивное сопротивление

БГ УИ

Активное сопро-

Таблица 16 Погонное активное и внутреннее индуктивное сопротивление стальных проводников при частоте тока 50 Гц (Ом/км) Размеры Сечение, сечения, мм2 мм

RC

XC

RC

XC

RC

XC

RC

XC

При ожидаемой плотности тока в проводнике, А/ мм2 0,5

1,0

1,5

2,0

80

5,24

3,14

4,20

30x4

120

1,66

2,20

2,91

30x5

150

3,38

2,03

2,56

40x4

160

2,80

1,68

2,24

50x4

200

2,28

1,37

1,79

2,52

3,48

2,09

2,97

БГ УИ

20x4

Р

Полоса прямоугольного сечения 1,78

1,75

2,38

1,43

2,04

1,22

1,54

2,08

1,25

–

–

1,34

1,81

1,09

1,54

0,92

1,07

1,45

0,87

1,24

0,74

19,63

17,0

10,2

14,4

8,65

12,4

7,45

10,7

6,4

6

28,27

13,7

8,20

11,2

6,70

9,4

5,65

8,0

4,8

8

50,27

9,60

5,75

7,5

4,50

6,4

3,46

5,3

3,2

10

78,54

7,20

4,32

5,4

3,24

4,2

2,52

–

–

12

113,1

5,60

3,36

4,0

2,40

–

–

–

–

14

150,9

4,55

2,73

3,2

1,92

–

–

–

–

Би бл ио

т

ек

5

а

Проводник круглого сечения

Таблица 17 Приближенные значения полных сопротивлений Zтр, Ом, обмоток масляных трехфазных трансформаторов

3,110 0,906 1,950 0,562 3 4

400 630 5

6 – 10 20 – 35 6

0,195 0,191 7

0,056 – 8

63

6 – 10

1,240 0,360

630

6 – 10

0,129

0,042

–

20 – 35

1,140 0,407

–

20 – 35

0,121

–

100

6 – 10

0,800 0,226

100

6 – 10

0,081

0,027

–

20 – 35

0,764 0,327

–

20 – 35

0,077

0,032

160

6 – 10

0,487 0,142

–

–

–

–

–

20 – 35

0,478 0,203

–

–

–

–

250 –

6 – 10 20 – 35

0,312 0,090 0,305 0,130

– –

– –

– –

– –

БГ УИ

6 – 10 6 – 10 2

Би бл ио

т

а

25 40 1

Р

Zтр, Ом, при Номинальное схеме соеди- Мощ- Номинальное Zтр, Ом, при ность напряжение нения обмонапряжение схеме соединения обмоток трансобмоток обмоток ток формато- высшего навысшего наΔYH и ΔY и H пряжения, кВ Y/YH ра, кВ·А пряжения, кВ Y/YH Y/ZH Y/ZH

ек

Мощность трансформатора, кВ·А

Таблица 18

Приближенное значение полных сопротивлений Zтр, Ом, обмоток сухих трансформаторов

Мощность

Схема со-

Мощность

Схема со-

трансформа-

единения

трансформа-

единения

тора, кВ·А

обмоток

тора, кВ·А

обмоток

160

Δ/YH

0,165

560

Y/YH

0,13

180

Y/YH

0,453

630

Δ/YH

0,042

250

Δ/YH

0,106

750

Y/YH

0,109

320

Y/YH

0,254

–

–

–

400

Δ/YH

0,066

–

–

–

Zтр, Ом

Zтр, Ом

Таблица 19 Сопротивления нейтрали источника питания и повторных заземлений нулевого провода отходящих воздушных линий

Сопротивление заземления нейтрали Сопротивление повторного затрансформатора, Ом земления нулевого провода, Ом В том числе сопротивление каждого повторного заземления

Р

В том числе Эквивалентное только иссопротивление кусственных всех повторных заземлитезаземлений лей

660/380

2

15

380/220

4

30

220/ 127

8

60

БГ УИ

Напря- Эквивалентное (с учёжение, В том использования естественных заземлителей и повторных заземлений нулевого провода)

5

15

10

30

20

60

ек

а

Таблица 20 Характеристика УЗО, реагирующих на ток нулевой последовательности (f = 50Гц)

т

Характеристики об-

служиваемой установ- Уставка защиты Время срабаНаименова(при однофазной тывания заки ние УЗО утечке на земщиты, с, не Мощность, Номилю), мА более кВт, не бо- нальный лее ток, А ИЭ-9813 380/220 – 10 10 0,05

Би бл ио

Напряжение сети, В

ИЭ-9814

380/220

–

10

10

0,05

ЗОУП-25

380/220

–

25

10

0,05 – 0,1

ЗОУП-25П4

220/200

5

–

10

0,05

АЕ-2443

380/220

–

63

30, 100

0,1

РУД-05

380/220

–

100

30, 100

0,06

РУД-05-УЗ

380/220

–

100,250

30, 100, 300

0,06

Таблица 21 Некоторые типы реле напряжений Первый диапазон

Второй диапазон

Напря-

срабатывания, В

Полное сопро- Напряжение Полное сопро-

допустимое напряжение, В

срабатыва-

тивление об-

мотки реле, Ом

ния, В

мотки реле, Ом

660

30 – 60(66)

1400

15 – 60

33

РЧ53/60Д 15 – 60

110

1620

30 – 60(220)

4680

РН53/200 50 – 200

220

7120

100 –

15980

РН53/400 100 – 400

110

24700

200(440) 200 –

57200

БГ УИ

РН53/60

тивление об-

Р

Тип реле

Длительно

жение

400(220)

а

Таблица 22

ек

Некоторые типы реле тока

соединении катушек реле, А последовапараллельно тельно

Би бл ио

Тип реле

т

Ток срабатывания реле при

РТ40/0,2 РТ40/0,6 РТ40/2 РТ40/6 РТ40/10

0,05 – 1 0,15 – 0,3 0,5 – 1 1,5 – 3 2,5 – 3

0,1 – 0,2 0,3 – 0,6 1–2 3–6 5 – 10

Тип реле

РТ40/2 РТ40/5 РГ40/10 РТ40/2 –

Ток срабатывания реле при соединении обмоток, А последовапараллельно тельно 5 – 10 12,5 – 25,0 25 – 50 50 – 100 –

10 – 20 25 – 50 50 – 100 100 – 200 –

Таблица 23 Рабочие параметры некоторых типов УЗО

Нейтраль

МощЧувстви- Время ность тельность срабаТок назащи(по току тывагрузки, щаемой утечки фа- ния А зы на зем- защиустановки, кВт лю), мА ты, с

50

Изолированная

–

–

–

–

УАКИ-660 380/660

50

– // –

–

–

–

–

С-881

220

50

Заземленная

0,6

–

10

–

С-899

220

200

– // –

–

–

20

0,02

С-901

220/380

50

– // –

1,1/2,2

–

10

–

С-904

220/380

50

– // –

–

–

0,8

–

ИЭ-9801

220/380

50

– // –

2,2

–

1,0

0,05

ИЭ-9802

220/380

50

– // –

2,2/4

–

150

0,05

ИЭ-9806

220/380 200

– // –

2,2

–

30

0,05

ИЭ-9807

220/380

50

– // –

–

16 – 40

10

0,1

ЗОУП-25

220/380

50

– // –

–

25

10

0,05

РУД-024

220/380

50

– // –

–

25

20

0,025

Би бл ио

т

ек

а

БГ УИ

УАКИ-380 220/380

Р

Пере реНапряТип УЗО жение менный сети, В ток, Гц

Св. план 2003, поз. 16

Учебное издание

БГ УИ

Р

Михнюк Тимофей Федорович

Электробезопасность

Би бл ио

т

ек

а

Учебное пособие к практическим занятиям по курсу «Охрана труда» для студентов всех специальностей и форм обучения БГУИР

Редактор Н.А. Бебель Корректор Е.Н. Батурчик __________________________________________________________________________________

Подписано в печать 28.01.2004. Формат 60х84 1/16. Бумага офсетная. Печать ризографическая. Гарнитура «Таймс». Усл. печ. л.4,65. Уч.-изд. л. 2,8. Тираж 200 экз. Заказ 265. ________________________________________________________________________________ Издатель и полиграфическое исполнение: Учреждение образования «Белорусский государственный университет информатики и радиоэлектроники». Лицензия ЛП № 156 от 30.12.2002. Лицензия ЛВ № 509 от 03.08.2001. 220013, Минск, П. Бровки, 6